Главная » Книги и журналы

1 ... 23 24 25 26 27 28 29 ... 38

Рис. 9.3. Упрощенные схемы ЦАП, изготовленных по КМОП (а) и биполярной (б) технологиям

ивых = и„пЯо.с/Ям определяется значением цифрового Л/-разрядного слова на входах ЦАП.

В КМОП ЦАП серии 572 матрицу R-2R образуют тонкопленочные резисторы, а сопротивлением R управляют -канальные МОП транзисторы. Удельное сопротивление резисторов около 2 кОм на квадрат. Сопротивления R=\0 кОм в ЦАП К572ПА1 и К572ПВ1 и R = 30 кОм в ЦАП К572ПА2. Абсолютный разброс сопротивлений R в весовых цепях может достигать 50% при очень малом относительном их разбросе, обеспечивающем требуемую точность преобразования. В отличие от К572ПА1 в двух других КМОП ЦАП требуемая точность согласования резисторов матрицы R-2R достигается после лазерной подгонки. Существенное влияние на точность преобразования оказывают транзисторные переключатели VTi и VTi, включенные последовательно с сопротивлениями 2R. Поэтому во всех КМОП ЦАП размеры транзисторов в первых шести разрядах изменяются по двоичному закону. Благодаря этому сопротивление открытых транзисторов VT1, VT1 равно 20 Ом, VT2 и VT2 - 40 Ом и т. д. VT5 и VT5, а у VT6, VT6 и последующих оно составляет 640 Ом.

Применение лазерной подгонки резисторов в ЦАП К572ПА2 и К572ПВ1 позволяет уменьшить до требуемой величины влияние сопротивлений транзисторов, но их температурные коэффициенты остаются не согласованными с сопротивлениями резисторов матрицы. Поэтому у этих ЦАП значительны температурный коэффициент нелинейности преобразования (около 3-10~/ °С) и коэффициент передачи (около 10~/ °С), существенно снижающие точность преобразования при изменении температуры. Параметры КМОП ЦАП и основные схемы включения приведены в табл. П8 и на рис. П8. В отличие от других ЦАП этой серии в К572ПА1 при напряжении питания (/п= 15 В/ уровень лог. 1 равен 3,6 В, т. е. при работе от ТТЛ схем на входах необходимо применять цифровые микросхемы с открытым коллектором. Напряжение лог 1 можно уменьшить, снизив напряжение и„, однако тогда увеличится нелинейность преобразования. Например, при (/п= 5 В из-за нелинейности преобразования погрешность ЦАП увеличивается до 0,5%.

Структура К572ПА2 аналогична структуре К572ПА1. Основное ее отличие (кроме разрядности) состоит в том, что на входе ЦАП включены последовательно два 12-разрядных запоминающих регистра (рис. П8, а). Запись в регистры производится при подаче напряжения лог. 1 на выводы 6 (запись в 1-й регистр) и 21 (запись во 2-й регистр). Благодаря тому, что приемники входных цифровых сигналов К572ПА2 и К572ПВ1 подключены к отдельному источнику питания и„1, для совместимости с ТТЛ схемами достаточно выбрать (/п1=5 В, а для совместимости с КМОП схемами подключить вывод 17п1 к шине их питания. Обычно ЦАП серии 572 выходит из строя при подаче входных сигналов до включения питания или при отрицательном напряжении на любом выводе, кроме Uon-

В упрощенной структуре БИС ЦАП, выполненной по биполярной технологии (рис. 9.3,6), дифференциальное опорное напряжение между базами транзисторов и выходом А1 примернр равно Uon-Через транзисторы VT1-VTf протекают весовые токи, равные иоп/!-к- Для А2 эти транзисторы являются генераторами весовых токов, переключаемыми логическими сигналами, подаваемыми на цифровые входы ЦАП. При любом сочетании напряжений лог. О и лог. 1 на входе ЦАП напряжение (/вых устанавливается таким, чтобы был равен нулю потенциал инвертирующего входа А2. Следовательно, на анодах диодов VD всегда поддерживается нулевое напряжение. Если на всех входах ЦАП напряжение меньше нуля, то диоды VD закрыты и на вход А2 поступает максимальный

ток, равный YUo /2R = Uor,/R. В этом случае Uвых= Uon Ro.c/R-

Если на любой вход подано напряжение больше нуля, то соответствующий диод VD закрывается и весовой ток переключается в цепь диода VD, при этом (Увых уменьшается. Таким образом, (7вых будет пропорционально поданному на входы ЦАП двоичному коду. Для

того чтобы транзисторы VT1-VTf, имели одинаковое напряжение (/эБ при различных весовых токах, площади их эмиттеров делают различными. Усилитель Л2 нужно исключить из схемы, а ?о.с заземлить. В этом случае падение напряжеНия на Ro.c обычно ограничено величиной, исключающей насыщение транзисторов. Благодаря сравнительно большим весовым переключаемым токам и малой выходной ei\jKocTH этого типа ЦАП их быстродействие значительно выше, чем КМОП ЦАП. Параметры и основные схемы включения ЦАП серий 594, И 08, 1118, изготовленных по биполярной технологии, приведены в табл. П8 и на рис, П.8.

Параметры ЦАП несмотря на их массовый выпуск в виде полупроводниковых БИС и щирокое применение в микроэлектронной аппаратуре до сих пор определяются по-разному и по условиям, и по единицам измерения. Например, в одних и тех же технических условиях на конкретную БИС разные точностные параметры могут давать и в процентах, и в младших значащих разрядах (МЗР), и в милливольтах или вольтах. Время преобразования может приводиться для разных комбинаций кодов на входе. Поэтому формальное применение БИС ЦАП разных типов не дает ожидаемого эффекта и требуется более детальное ознакомление с условиями, при которых определен тот или иной параметр.

Наиболее часто путаемыми параметрами являются разрешающая способность и точность, хотя это две крайне слабо связанные между собой характеристики реального ЦАП. Разрешающая способность - значение выходного напряжения, соответствующее разнице между двумя уровнями, возникающими при подаче смежных входных цифровых слов. Таким образом, если опорное напряжение 10-разрядного ЦАП равно 10,24 В, то его разрешающая способность равна 10,24 В /2°= 10 мВ. Точность же характеризует суммарное отклонение выходного напряжения от своего идеального значения для данной кодовой комбинации. Она определяется многими составляющими, из которых к числу важнейших относятся следующие.

Напряжение смещения нуля - смещение выходного напряжения ЦАП относительно нуля в начальной точке преобразования. Погрешность коэффициента передачи -- смещение выходного напряжения ЦАП относительно значения Uo в конечной точке преобразования. Нелинейность (интегральная нелинейность) - максимальное отклонение реальной характеристики преобразования от идеальной. Дифференциальная нелинейность - максимальное отклонение реальной характеристики преобразования от идеальной, которая наблюдается в соседних кодовых переходах.

Таким образом, разрешающая способность характеризует потенциальные возможности ЦАП, а совокупность точностных параметров определяет реализуемость такой потенциальной возможности. Только в идеальных ЦАП точность совпадает с разрешающей способностью. В большинстве ЦАП колебания напряжения источников

питания и температура окружающей среды вызывают существенные изменения характеристик точности преобразования. Большая часть этих изменений обычно не приводится, и их допустимость приходится проверять уже при испытаниях ЦАП в составе аппаратуры.

Наиболее важными из параметров ЦАП, характеризующих его быстродействие, являются следующие. Время преобразования - время, которое требуется выходному напряжению ЦАП, чтобы перейти из одного установившегося значения в другое с точностью установления, равной 0,5 МЗР. Время преобразования обычно измеряется при изменении /7вых от О до Uon- Для одного и того же ЦАП время преобразования будет разным в зависимости от того, что измеряется - установление тока или напряжения и на какой нагрузке. Скорость нарастания (/вых - максимальная скорость изменения выходного напряжения ЦАП. Время установления - время, определяемое аналогично времени преобразования при переходе преобразования при переходе входного цифрового слова к соседней кодовой комбинации.

9.4. ИСТОЧНИКИ ОПОРНОГО НАПРЯЖЕНИЯ

Из описания работы структур ЦАП следует, что выходное напряжение ЦАП' непосредственно связано с напряжением опорного источника Uon- Все современные БИС ЦАП и большинство БИС АЦП требуют применения внешнего источника опорного напряжения. Проектирование источника Uon До сих пор не является простой задачей и особенно, если необходима стабильность Uon лучше 0,01% в широком диапазоне изменения напряжения источников питания и температуры окружающей среды. Непросто построить и источник Uon, если требуется отдать в нагрузку ток больше 10 мА и сохранить низкое выходное сопротивление при быстрых изменениях тока нагрузки.

В тех случаях, когда ЦАП или АЦП не содержат встроенного источника опорного напряжения, его проектируют на базе ОУ. При этом непосредственно опорное напряжение формирует опорный элемент (обычно стабилитрон), а ОУ обеспечивает требуемый режим работы опорного элемента и его согласование с нагрузкой.

Вольт-амперная характеристика стабилитрона (рис. 9.4, а) не параллельна оси тока в рабочей области стабилитрона, поскольку его динамическое сопротивление Гст = А(/ст/А/ст конечно и примерно равно 10 Ом. Сопротивление Гст образует с нагрузкой R делитель -..(рис. 9.4, б), уменьшающий выходное напряжение (/оых- Например, при отключенной нагрузке / =7,5 мА, напряжение (/вых=/ст = =6 В. Однако при подключении нагрузки с сопротивлением 5 кОм в нее ответвляется ток 1 мА и / =6,5 мА, а напряжение (/вых уменьшается на 10 мВ. Следовательно, относительное изменение (/вых равно 0,16%. Кроме этого уменьшение / изменяет относительный температурный коэффициент изменения напряжения (/ В то

бых

ff) ±. -L

Рис. 9.5. Схемы простейшего (а) и прецизирнного (б) источников Опорного напряжения

Рис. 9.4. Вольт-амперная характеристика стабилитрона (а) и его обобщенная схема включения (б)

же время при изменении напряжения питания на hU изменяется (/вых на величину А(/вых = А(/пГст/(ст+г)- Например, если AU = = 1,2 В, то Д(/вых 10 мВ.

Зависимость Ubux от (/ можно существенно уменьшить включением вместо Rr транзисторного генератора постоянного тока с выходным сопротивлением /?вых Несмотря на то, что сопротив-

ление Rbux генератора тока может меняться при изменении Un, его величина (около 200 кОм) остается значительно больше Гст- В свою очередь, зависимость (/вых от можно практически исключить, подключив Rb к стабилитрону через повторитель на ОУ.

В одной из наиболее простых практических схем источника опорного напряжения на ОУ почти исключено влияние (/ на (/вых благодаря введению положительной ОС (рис. 9.5, а). Цепь положительной ОС с выхода на неинвертирующий вход ОУ образуют резисторы RJ, R2. Коэффициент передачи по цепи положительной ОС, равный Рп==У?2/(?1+2), должен быть меньше единицы, чтобы исключить самовозбуждение ОУ. Выходное напряжение источника (/вых = (/ст/(1 - Рп). Неинвертирующий вход ОУ смещается цепью R1R2 в сторону положительного напряжения Ut, благодаря чему можно заземлить резистор R3, задающий ток в стабилитроне VD1, и вывод подключения отрицательного напряжения U питания ОУ. Ток через стабилитрон в этой схеме /ст = Рп(/ст ?з(1 - Рп)- Диод VD2 обеспечивает надежный выход в линейный режим работы источника опорного напряжения при включении питания. При выборе значения % необходимо учитывать, что для нормальной работы большинства современных ОУ напряжение на неинвертирующем входе должно быть больше на 2...3 В напряжения Uf. Выбирать сопротивления R1, R2 необходимо с учетом максимально допусти-

мого выходного тока использованного ОУ. Дрейфовые характеристики описанного источника определяются стабилитроном VD1.

Для того чтобы получить температурный дрейф выходного напряжения меньше дрейфа напряжения стабилитрона, в схему источника включается компенсатор на ОУ (рис. 9.5, б). Использование компенсатора (обведен штриховой линией) позволяет в широком диапазоне изменения температуры ( - 55... + 125° С) обеспечивать стабильность выходного напряжения, равного 10 В, с точностью 0,1%. В этой схеме сопротивления R2, R5 подбираются в зависимости от температурных характеристик диодов VD1, VD2 и стабилитрона VD3.

Для любого полупроводникового стабилитрона сущестует значение тока, при котором минимален температурный дрейф его напряжения. Обычно именно при этом токе в технических условиях на стабилитрон приводятся его дрейфовые параметры. Если значение этого тока /fcTO неизвестно, то его нетрудно определить экспериментально. Для этого получают зависимости (/ от / при трех значениях температуры: наибольшей, наименьшей и нормальной. Эти зависимости при некотором значении тока /сто будут пересекаться либо различия в значениях [] при некотором /ста будут минимальны. Таким образом, будет получено оптимальное напряжение стабилитрона Ucto- При требуемом выходном напряжении Uo сопротивление резистора R1, определяющего ток в стабилитроне, вычисляется из выражения /?/=(/Уо-(7сто) ст- Сопротивления резисторов R7, R8, определяющих коэффициент передачи А2, устанавливаются так, чтобы UoUcroiRT-i-Rs)/Rt- Сопротивления R7, R8 рассчитваются с точностью выше 0,1%.

Обычно для полупроводниковых стабилитронов дрейф напряжения положительный, т. е. Ucr увеличивается при повышении температуры. В компенсаторе, выполненном на А1, цепь R5R6 VD2 (рис. 9.5, б) обеспечивает отрицательный температурный дрейф выходного напряжения Ug, а цепь R2R3 VD1 дает положительный температурный дрейф напряжения Ua- Таким образом, если температурный дрейф Ucr положителен, то цепь R2R3 VD1 можно исключить из схемы. При отрицательном температурном дрейфе Ucr исключается цепь R5R6 VD2.

Рассчитаем сопротивления R2, R5, предполагая положительным температурный дрейф Ucr- Для расчета необходимо знать значения напряжения Ueo при нормальной температуре (25° С). Падение напряжения на диоде VD1 имеет отрицательный температурный дрейф, т. е. уменьшается при повышении температуры. Вследствие этого изменяется падение напряжения на R5 и, следовательно, ток через этот резистор. При уменьшении падения напряжения на /?5 ток, отбираемый цепью R5R6, уменьшается и увеличивается ток через стабилитрон. Чтобы вычислить сопротивление R5, необходимо знать максимальные напряжения Ucr и U при измене-

нии температуры от нормальной до максимальной у данного прибора. Тогда R5 = AUe/Al5, где Ah = AlJct/r , Гст-сопротивление стабилитрона при /ст = /сто- Сопротивление R6 выбирается с таким расчетом, чтобы, обеспечивался ток ч,ерез VD2 больше чем /5 + -I-A/5, где h = Ua/R5, и а - падение напряжения на VD2.

В качестве А1, А2 следует выбирать ОУ, у которых дрейф напряжения смещения нуля (7см значительно меньше скомпенсированного дрейфа напряжения (Уст- В показанной схеме целесообразно использовать ОУ К140УД14 или К140УД17 с дрейфом (Ус меньше 5 мкВ/°С.

При разработке прецизионных преобразователей аналоговых величин часто необходимы двухполярные источники опорных напряжений. Известные схемы таких источников строятся на резисторных делителях и имеют большое выходное сопротивление. В схеме на рис. 9.6 ток стабилитрона задается транзисторными генераторами тока. Если характеристики р-п-р и п-р-п транзисторов абсолютно идентичны, то /1 =/2= (Уэ.б/з- В реальных схемах /1/2, однако ток A/=/i-/2I не влияет на работу схемы благодаря действию цепи ОС ОУ. При любых сопротивлениях R1, R2 напряжение (Увых устанавливается таким. Чтобы на инвертирующем входе ОУ напряжение было равно нулю. Пренебрегая входным током ОУ, можно рассчитать ток через резисторы R1, R2 из выражения I = Ucr/{Ri-\-R2)- Значения Ubuxi=IR2 и (Увых2=-/i определяется падениями напряжений соответственно на резисторах R1 и R2. Изменяем отношения R1R2 можно получить изменение (Увых1 от О до + (Уст, а вых2 от О до - (Уст- Однако независимо от величины R1/R2 будет сохраняться Д(Увых = (Увыхi - (Увых.2= (ст- Ток через ста-билитрон /ст= (Уэ.б/3, где (Уэ.б - падение напряжения на эмиттерно-базовом переходе транзистора VT1 или VT2. При увеличении температуры этот ток уменьшается с температурным коэффициентом, примерно равным 0,3%/° С. Следовательно, увеличение температуры, приведет к появлению отрицательной составляюш.ей температурного дрейфа напряжения (Уст, равной (3-10~(Уэ.б'ст ?з)/° С, уменьшающей либо полностью компенсирующей собственный положительный дрейф (Уст- - ... , ,

Сопротивление R4 задает ток .. .

через транзисторы VT1 и VT2. Этот ток, равный ((Уп -2(Уэ.б)/4, достаточно установить около 1 мА. Если необходимо однополярное положительное опорное напряжение, то Л2 можно исключить из схемы. .Дополнительное преиму-

Рис. 9.6. Схема двухполярного, источника опорного напряжения

щество этого источника опорного напряжения состоит в том, что стабилитрон не подключается непосредственно ни к одному источнику напряжения питания. Тем самым полностью исключается влияние на выходное напряжение высокочастотных флуктуации, имеющих место даже на общей щине в сложном приборе.

9.5. ОСОБЕННОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ БИСЦАП

Недостаточно знать перечень характеристик современных БИС ЦАП и основные схемы включения для их успешного применения:

Существенное влияние на результаты применения БИС ЦАП оказывает выполнение эксплуатационных требований, обусловленных особенностями конкретной микросхемы ЦАП. К таким требованиям относится, не только использование допустимых входных сигналов, напряжения источников питания, емкости и сопротивления нагрузки, но и выполнение очередности включения разных источников питания, разделение цепей подключения источников питания и общей шины в микросхеме, применение фильтров и т. д.

Для прецизионных ЦАП особое значение приобретает выходное напряжение шума. Особенность проблемы шума в ЦАП заключается в наличии на его выходе всплесков напряжения, вызванных замыканием ключей внутри преобразователя. По амплитуде эти всплески могут достигать нескольких десятков МЗР и создавать трудности в работе следующих за ЦАП устройств обработки аналоговых сигналов. Обычно не удается полностью избавиться от этих всплесков напряжения ни с помощью.фильтров нижних частот, ни с помощью полосовых фильтров. Кардинальным решением проблемы подавления таких всплесков является использование на выходе ЦАП устройств выборки-хранения (см. гл. 8). УВХ управляются от цифровой части системы, формирующей новые кодовые комбинации на входе ЦАП. Перед подачей новой кодовой комбинации УВХ переводится в режим хранения, размыкая цепь передачи аналогового сигнала на выход. Благодаря этому всплеск выходного напряжения ЦАП не попадает на выход УВХ, которое затем переводится в режим слежения, повторяя выходной сигнал ЦАП. Таким образом, УВХ выполняет функцию практически идеального фильтра для выходного сигнала ЦАП. Частные особенности применения имеет каждая из микросхем ЦАП серий 572, 594, 1108, 1118.

Специальное внимание при построении ЦАП на базе БИС серии 572 необходимо уделять выбору ОУ и его включению. Поскольку выходным сигналом этих ЦАП являются весовые токи, при изменении входного тока ОУ в температурном диапазоне должно выполняться условие /вх< (/011/2При изменении входного цифрового слова ЦАП на выходе ОУ будет действовать ошибка, обуслов ленная его напряжением Ucm и равная (/см(1+ /?о.с ?м). Поскольку отношение Ro.c/Rm изменяется от 1 до О, ошибка, обусловленная Цт, изменяется в диапазоне (1...2)(/см. Влиянием напряжения

Uck можно ПреНебрсЧЬ при использовании ОУ, у которых (/см С

<(/оп/2[51].

Точность работы ЦАП может ухудшить выбор ОУ со сравнительно малым собственным коэффициентом усиления КЬ- Можно! пренебречь влиянием /Су, если его величина удовлетворяет неравенству /C[/>2+.

Вследствие большой площади транзисторов VT1 - VT5 и VT1 - VT5 с уменьшенным сопротивлением в открытом состоянии значительна выходная мощность С^ых у КМОП ЦАП (40... 120 пФ в зависимости от кода входного цифрового слова). Эта емкость оказывает существенное влияние на время установления выходного напряжения ОУ до требуемой точности. Объясняется это тем, что Свых, действующая между инвертирующим входом ОУ и общей шиной, образует полюс на частоте /п= 1/2л/? Свых- Если /п</т, то исходная однополюсная АЧХ ОУ становится двухполюсной, а переходный процесс установления (/вых - колебательным. Чтобы уменьшить действие полюса на время установления -выходного напряжения ОУ, резистор Ro.c шунтируют конденсатором Со.с- Благодаря этому при частоте /о = 1/2л/?о.сСо.с появляется нуль на АЧХ. Если fo = fn, то переходной процесс установления (/вых становится апериодическим. Поскольку (/вых зависит от кода цифрового входного слова ЦАП, равенство /o = fn можно выполнить только для какой-либо одной кодовой комбинации, что снижает эффективность действия Со.с. Влияние изменения /? можно уменьшить, шунтируя инвертирующий вход ОУ резистором Яш. Тогда полюс появится на частоте /п= 1/2лСвых(мНш) и при Яш<Як частота fn будет меньше зависеть от /? , чем /п. В зависимости от частоты единичного усиления Jt используемого ОУ рекомендуется Яш и Ср.с рассчиты-

вать из равенства (?м /?ш) Свых = о.сСо.с= (1 +8л^т/?о.сСвых) / 4л/т.

При выполнении этого условия обеспечивается минимальное время установления выходного напряжения ОУ в диапазоне изменения (/вых=±100 мВ, т. е. в зоне линейной работы входного каскада ОУ. При больших изменениях (/вых > 1 В скорость изменения выходного напряжения определяется скоростью нарастания ОУ, если А(/вых/?осСвых>г^- Например, в ЦАП- К572ПА1 при (/оп = А(/вых = 1.0 В, /?о.с=10 кОм и Свых =100 пФ ОУ не будет существенно влиять на скорость нарастания (/вых, если v>\0 В/мкс.

Подключением к выходу ЦАП К572ПА1 дополнительного ОУ, обеспечивающего балансировку смещения (см. рис. 9.3, а), можно получить биполярное выходное напряжение. Схема балаНсИровки выполняет инверсию выходных токов ЦАП таким образом, что выходное напряжение ОУ изменяется в диапазоне oT -j(/on, когда на всех входах ЦАП уровни лог. О, до - (/оп(1-2 ), если на всех входах уровни лог. 1. Выходное напряжение равно нулю при входном коде 1000...0. Возможный разброс сопротивлений преци-

зионных резисторов R1 можно скомпенсировать с помощью подстроечного резистора. Выходное напряжение А1 определяется

выражением (/оп(1-2л;,--2 ~).

Влияние Свых на быстродействие ЦАП можно практически устранить включением К572ПА1 в режим- переключателя напряжения (рис. 9.7, а). В этой схеме выходы транзисторов VTi, VZT соединены с общей щиной и низкоомным источником опорного напряжения (вывод /). Выходная емкость такой перевернутой резисторной* матрицы, образованная распределенными емкостями двух резисторов R и 2R (см. рис. 9.3, а), невелика (около 10 пФ) и благодаря этому собственное время установления Ubux ЦАП не превышает 1 мкс. Если в схеме использовать ОУ К154УДЗ, то общее время установления (/вых с точностью 0,1% не превышает 2 мкс. В отличие от основной схемы включения К572ПА1 в пf)ивeдeннoй на рис. 9.7, а допускается подача на вывод / только положительного напряжения (Уоп- Максимальное значение (/оп = 3,5 В для К572ПА2 и К572ПВ1 в аналогичном включении. Последнее объясняется тем, что сопротивление открытого МОП транзистора увеличивается при возрастании напряжений затвор-исток и, следовательно, изменяются сопротивления резисторов 2R матрицы. Это приводит к увеличению дифференциальной нелинейности преобразования, которое в К572ПА1 близко к 0,1% при (/оп = 3,5 В, а в К572ПА2 при Uon = =2,5 В уже достигает 0,05%. Дополнительное преимущество описываемого включения КМОП ЦАП состоит в том, что можно получить выходное напряжение одинаковой с (/оп полярностью (рис. 9.7, б). Благодаря этому для питания ЦАП достаточно одного источника напряжения. Если отключить резистор R1 от общей шины и соединить его с выводом 1, получим биполярный ЦАП, работающий в смещенном двоичном коде.

При'использовании БИС К572ПВ1 в описываемом включении (см. рис. П8, б) целесообразно в качестве Ro.c использовать один из его внутренних резисторов. Это позволяет получить согласование температурного коэффициента резисторной матрицы с Ro.c и, следовательно, высокую точность преобразования в широком температурном диапазоне. На вывод 17 подается напряжение лог. 1, чтобы перевести внутренний регистр последовательного приближения в режим запоминающего регистра. Запись информации в этот регистр происходит после подачи на .вывод 25 двух подряд импульсов по 5 мкс. При этом вывод 27 должен быть заземлен. Для очищения регистров на вывод 27 подается напряжение лог. 1.

.Для преобразования 16-разрядного кода в аналоговый сигнал можно воспользоваться последовательным соединением двух 12-разрядных ЦАП К572ПА2 [52]. При этом динамический диапазон выходных сигналов определяется произведением динамических диапазонов каждого преобразователя, а точность - суммой их

1 ... 23 24 25 26 27 28 29 ... 38