Главная » Книги и журналы

1 2 3 4 5 6 7 ... 33

Рис. 1.13

надежности радиовещательных, телевизионных и некоторых связных передатчиков [1.1] и для борьбы с отражениями от неоднородностей в фидере телевизионных передатчиков изображения ( фидерным эхом ) [1.1]. Эти вопросы рассмотрены в соответствующих главах пособия.

В последние годы в связи с разработкой теории фазовой автоматической подстройки частоты (ФАПЧ) и выпуском эффективных переменных реактивностей, управляемых напряжением, - варикапов - появилась возможность более простого построения некоторых типов передающих устройств (рис. 1.13). В таких передатчиках единственная радиочастотная ступень - мощный автогенератор - работает непосредственно на антенно-волноводный тракт, система ФАПЧ [1.1] обеспечивает заданную стабильность частоты.

В автогенераторе используется мощный транзистор (или лампа), а остальные узлы передатчика строятся на основе современных микросхем. Главная трудность при таком построении передатчика заключается в Том, что нет гарантии надежной работы системы автоматической подстройки частоты при значительных изменениях внешних условий (параметры антенны, питающие напряжения, температура среды и др.). Могут возникнуть трудности и с подбором варикапа для подстраиваемого по частоте автогенератора.

Составление структурной схемы передатчика начинается с выходного каскада, поскольку задается выходная мощность передатчика. Мощность транзисторов или ламп выходного каскада Pi определяется выходной мощностью передатчика Рд и потерями в его выходной фильтрующей и согласующей цепи (ВФС).

Потери в выходной фильтрующей и согласующей цепи можно в первом приближении учесть на основе анализа и обобщения существующих передатчиков. Результаты такого анализа приведены в табл. 1.13, где указаны примерные значения КПД ВФС в разных условиях.

Меньшие значения КПД относятся к ВФС, состоящих из одного-двух контуров, большие - из трех-четырех. Возрастание по мере увеличения числа контуров обусловлено возможностью увеличения связи между контурами. Увеличение связи приводит к возрастанию вносимого сопротивления Двн, а следовательно, и КПД ВФС: г^вФС = = 1 - Рвн/(к -I- Рвн)- Таким образом, Pi = Ра/щфс-

Таблица 1.13

Диапазон волн

ВФС передатчика в зависимости от его мощности, кВт

1...5

5...20

20... 100

100...500

Кило- и гектометровые

Декаметровые

Метровые

0,75...0,8 0,7...0,75 0,75...0,8

0,8...0,85 0,75...0,8 0,8...0,85

0,85...0,9 0,8...0,85

0,9... 0,95 0,85...0,9

Ламповый передатчик

Необходимая паспортная (номинальная) мощность лампы (или ламп) выходного каскада определяется с учетом заданного вида и выбранной схемы модуляции, что рассмотрено в соответствующих главах. Прежде чем по требующейся мощности выбирать конкретные типы ламп, необходимо выбрать однотактное (несимметричное) или двухтактное (симметричное) построение выходного каскада. Свойства обоих вариантов построения схем общеизвестны из [1.1]. Общая тенденция сейчас такова: наиболее часто используется однотактная схема, как более простая и компактная, не нуждающаяся в дополнительных мерах подавления специфического внеполосного излучения, присущего двухтактным схемам, - однотактной волны , т.е. несимметричной относительно общего провода ( земли ). При необходимости обеспечить работу несимметричного выходного каскада на симметричную нагрузку (например, двухпроводный симметричный фидер) применяют широкополосные симметрирующие трансформаторы с ферритовыми сердечниками (см. § 3.3) или другие средства.

Поскольку пока ферритовые трансформаторы находят применение при мощностях не более нескольких десятков киловатт, передатчики большой мощности (более 100 кВт) при работе на симметричную нагрузку имеют обычно двухтактный выходной каскад. Двухтактные каскады применяют также при построении колебательных систем на основе отрезков двухпроводных симметричных линий. 1/1 наоборот, каскады, построенные на основе коаксиальных резонаторов, могут быть только однотактными.

По двухтактной схеме строятся широкодиапаэонные транзисторные каскады, если для повышения КПД используется режим с отсечкой тока (обычно при этом угол отсечки коллекторного тока в = 90°).

Когда в соответствии с рекомендациями § 1.4, 2.9 и с учетом построения каскада по симметричной или несимметричной схеме выбраны лампы выходного каскада, принимается решение о выборе схемы с общим катодом или общей сеткой [1.1]. В связи с известными преимуществами ламп с экранирующей сеткой и выпуском большого ассортимента новых генераторных тетродов наиболее часто в современных передатчиках используют схему с общим катодом на тетродах, дающую, как известно, наибольшее усиление по мощности.

Схему с общим катодом применяют также при использовании три-.вдов в диапазонах гектаметровых волн, обычно совместно со схемами нейтрализации вредного влияния проходной емкости триода. При необходимости использования триодов в диапазонах декаметровых и метровых волн применяют исключительно схему с общей сеткой, обладающую, как известно, малой проходной емкостью, но обеспечивающую Малое усиление по мощности. В коротковолновых и ультракоротковолновых передатчиках для повышения устойчивости по схеме с общей Сеткой иногда включают тетроды.



в мощных многоканальных связных однополосных передатчиках для обеспечения необходимой высокой линейности усиления колебаний с меняющейся амплитудой также применяют включение тетродов по схеме с общей сеткой (см. гл. б).

Для того чтобы определить, какие лампы следует применить в пре-доконечном каскаде, следует воспользоваться упомянутым выше коэффициентом Np = PiHOM(n)/hom(n-i). где PiHOM(n) - номинальная мощность ламп какого-то каскада, например выходного; PiHOM(n-i) - номинальная мощность ламп предшествующего каскада, в данном примере предоконечного.

Для определения значений коэффициентов Np можно воспользоваться табл. 1.12. Зная номинальную мощность ламп выходного каскада и вид его работы (усиление модулированных колебаний, анодная модуляция и др.), тип ламп (с экранирующей сеткой или триоды) и схему включения (с общей сеткой или с общим катодом), по табл. 1.12 можно определить ориентировочное значение Np(n) обсуждаемого (в данном примере выходного) каскада. Теперь ориентировочное значение номинальной мощности ламп предыдущего каскада можно найхи по формуле Аном(п-1) ~ Лном(п)/Л^Р(п), где индекс (п - 1) относится к предыдущему (в данном примере предоконечному) каскаду.

Аналогично приведенным выше рассуждениям принимается обоснованное решение о построении (п - 1)-го каскада: однотактный или двухтактный, на тетродах или триодах, с общим катодом или с общей сеткой, конкретный тип ламп и их номинальная мощность. По табл. 1.12 для (п - 1)-го каскада определяется значение Npn-i) и вычисляется ориентировочное значение номинальной мощности ламп следующего (п-2)-го каскада. Так продолжается до тех пор, пока необходимая мощность очередного каскада окажется равной (или несколько меньшей) мощности выбранного ранее типового возбудителя или намеченной предварительно мощности автогенератора (индивидуального возбудителя). Как уже отмечалось, вероятное значение мощности возбудителя Рвозб 0,01 Вт.

Наконец, зная типы ламп всех каскадов и их питающие напряжения Яа, Ес2, можно определить минимально необходимое число выпрямителей и их напряжения, величины которых должны быть стандартными [1.1; 1.27; 1.54].

Если оказалось целесообразным построить выходной каскад по симметричной (двухтактной) схеме, то, как правило, в состав передатчика приходится вводить так называемый симметрирующий каскад, осуществляющий переход от однотактной схемы к двухтактной, поскольку возбудитель и маломощные каскады в подавляющем большинстве случаев бывают однотактными. Резонансный симметрирующий каскад обладает низким КПД колебательного контура щ = I - (C/a ai)/(р^<5х.х^с), так как его коэффициент анодной связи р = 0,5. Поэтому номинальную мощность ламп резонансного симметрирующего каскада приходится брать в 2.. .4 раза больше необходимой для обычного каскада усиления. По этой причине симметрирующий каскад располагают в середине

структурной схемы передатчика, а именно в таком месте, чтобы, с одной стороны, было как можно меньше сложных двухтактных каскадов, а с другой стороны, низкий КПД контура симметрирующего каскада не приводил к заметному снижению промышленного КПД передатчика в целом. Практически передатчики, имеющие симметричный выходной каскад, строились с двумя-тремя двухтактными каскадами при мощности примерно до 50 кВт и с тремя-четырьмя при больших мощностях.

Если же каскад, предшествующий первому двухтактному, выполнен на транзисторах, то межкаскадная связь обычно выполняется на трансформаторах. При этом дополнительных трудностей в обеспечении симметричного возбуждения двухтактного каскада не возникает. Транзисторный передатчик Расчет структурной схемы транзисторного передатчика начинается с определения необходимого числа транзисторов для получения заданной мощности. Исходя из этого выясняется возможность применения классической структурной схемы рис. 1.14 (если для выходного каскада требуется не более четырех транзисторов) или необходимость использования системы сложения мощностей нескольких модулей (см. рис. 1.12). Следует помнить, что устройства сложения и распределения мощностей имеют Г} = 0,8 .. .0,9.

При использовании схемы рис. 1.14 ее расчет производится аналогично расчету ламповой схемы. Необходимо только учитывать зависимость коэффициента усиления по мощности транзистора от частоты. В каскадах усиления мощности радиочастоты транзисторы обычно используются на пределе их возможностей по мощности и частоте. Чаще всего они работают в области высоких частот /раб > З/з [11]. поэтому Кр мал и приближенно зависит от частоты следующим образом:

Кр Kp{f/fnEK/Ej,)\P{/P,),

где Кр, /, Ej, Р/ из табл. 1.1-1.13 - величины, характеризующие использование транзистора в проектируемом передатчике.


Корректор

Рис. 1.14



На рабочих частотах ниже 3/;з эта закономерность не выполняется и приходится оценивать Кр транзистора на основе анализа передатчика-прототипа, сведений из справочников [1.2, 1.5]. Следует иметь в виду, что по соображениям устойчивости работы ГВВ к самовозбуждению следует принимать в расчет значения Кр не выше 25... 30 (§ 2.16). Если намеченный к применению транзистор на рабочей частоте рассматриваемого каскада предположительно обладает Кр > 30, следует попробовать подобрать другой транзистор с меньшим значением граничной частоты /д, который при той же мощности будет дешевле и несколько надежнее.

Если же оказывается необходимым использовать модульный принцип построения, то прежде всего определяется возможная мощность модуля. Обычно модуль строят широкополосным трансформаторным [1.1]. Для повышения КПД используют режим с отсечкой коллекторного тока в = 90° или, реже, ключевой. При работе с отсечкой для обеспечения примерно гармонической формы колебаний на выходе модуля необходимы либо фильтрующая (и согласующая) система, либо двухтактная трансформаторная схема [1.1]. Число транзисторов в плече двухтактного усилителя не превышает двух из-за большого разброса параметров; чаще используют по одному. Выбрав тип транзистора, их число в Модуле (два или четыре) и учитывая КПД выходного трансформатора т]т.р w 0,85 .. .0,9, определяют мощность модуля и тпРх/щр, где т - число транзисторов в модуле. С учетом КПД фильтрующей системы передатчика Щфс ~ 0,75...0,9 и устройств сложения мощностей г/сл ~ 0,8...0,9 определяем число модулей в выходной группе (в выходном каскаде):

М( ) РвЫх/(7ф.с 7слРм).

Число модулей в предшествующей (предоконечной) группе зависит от коэффициента усиления модуля по мощности Кр, ориентировочное значение которого определяется, как описано выше, с учетом КПД входного трансформатора и устройства распределения мощности, имеющего между группами (каскадами) т]сл ~ ??расп ~ 0,8...0,9:

Af(n-1) (-Рвых/?/ф.с'?сл??трА'р)/(7?тр?7распРм)-

Естественно, число модулей может быть только целым.

Если Кр модуля недостаточен (например, Кр < 5), число модулей в предшествующей группе M(- i) получается большим, что невыгодно. Для увеличения Кр модуля его делают состоящим из двух (или более) последовательных каскадов, причем предшествующий (менее мощный) удается выполнить на менее мощных транзисторах, которые бывают дешевле и в некоторых случаях обладают большим усилением на данных частотах. Результирующий Кр модуля равен произведению коэффициентов усиления каждого каскада модуля.

Число модулей в выходной группе (каскаде) целесообразно выбирать исходя из соображений обеспечения заданной степени надежности передатчика (см. § 1.8).

Число групп модулей (каскадов передатчика) делается таким, чтобы в последней от выхода передатчика (ближайшей к возбудителю) группе потребовался лишь один модуль. Между этим единичным модулем и возбудителем может потребоваться несколько ступеней предварительного усиления.

В настоящее время часто практикуют комбинированное лампово-транзисторное построение передатчиков, самые мощные каскады (или только один выходной) строят на радиолампах, а все предшествующие - на транзисторах, причем транзисторные каскады обычно выполняются широкополосными. Примером может служить передатчик ПСВ-5.

Особенность перехода от транзисторных каскадов к ламповым заключается в значительном различии радиочастотных напряжений в коллекторной цепи транзистора [/к ~ 15 ... 30 В и в сеточной цепи лампы f/c 50 ... 300 В при входной емкости лампы Свх = Сек ~ 74 .. .450 пФ, причем новейшие лампы с большей крутизной и соответственно меньшим значением [/ имеют большую входную емкость.

Поскольку у широкополосных транзисторных усилителей мощности в коллекторной цепи обычно включают трансформатор, его можно использовать для повышения напряжения на сетке лампы (рис. 1.14,а). Потребуется коэффициент трансформирования п = U-jUc 2...8 и больше. Однако при этом увеличивается емкость, вносимая в коллекторную цепь Свн = (Сек + С'от) складывающаяся с выходной емкостью транзистора, паразитной емкостью трансформатора и монтажа Свых -Ь Стр -I- С^онт. а это затрудняет получение широкой полосы пропускания. Широкополосный трансформатор удается выполнить при п < 10, предпочтительно иметь п 5...6.

Для компенсации паразитной емкости в узкодиапазонных (или широкодиапазонных с перестраиваемыми контурами) передатчиках может быть включена индуктивность, которая вместе с этой емкостью должна настраиваться в резонанс с рабочей частотой (параллельный или П-контур, рис. 1.14,6):

= ijJlic + С'о^т + (Свых + С[;,о^г + Схр)/п2].

Контур может быть использован для дополнительного повышения напряжения посредством частичного (автотрансформаторного) подключения входного напряжения, как это сделано в передатчике ПСВ-5.

В широкополосных неперестраиваемых передатчиках для уменьшения вредного влияния паразитных емкостей параллельно входу лампы целесообразно включить резистор Дкор (рис. 1.14,е), а выход транзисторного усилителя подключить через корректирующий четырехполюсник.

Если считать транзистор источником тока (недонапряженный режим), то известное соотношение Боде-Фано для корректирующего четырехполюсника в виде фильтра нижних частот с полосой О . . .ш^ах позво-

, ляет вычислить Дкор = 7г/(2Спартах), ГДе Спар = Свх Ь С'от е-

ственно, на резисторе йкор рассеивается мощность Дкор = с^/2Дкор, которая потребляется от предшествующего транзисторного каскада.



На этом заканчивается составление ориентировочной структурной схемы передатчика. Полезно сравнить составленную структурную схему проектируемого передатчика со структурной схемой передатчика-прототипа и выявить преимущества предполагаемой схемы. Структурная схема должна быть утверждена руководителем проектирования.

В некоторых типах передатчиков отдельные промежуточные каскады работают в режиме умножения частоты [1.1], что необходимо, если полоса рабочих частот возбудителя уже заданной полосы рабочих частот передатчика, а глубина угловой модуляции, осуществляемой в возбудителе, меньше заданной для передатчика и в некоторых других случаях. Поскольку энергетические показатели умножителей частоты хуже, чем усилителей, в режим умножения частоты обычно ставят относительно маломощные каскады передатчика. Как правило, применяют умножение частоты на 2 и на 3.

Примеры структурных схем современных передатчиков будут приведены в последующих главах.

1.7. Выбор схемного построения ГВВ

Существуют два вида схемного построения ГВВ: резонансный и широкодиапазонный (широкополосный). Как следует из [1.1], наиболее универсальный - резонансный ГВВ на Транзисторе или радиолампе. Наличие выходного (коллекторного, анодного) колебательного контура (а при необходимости и входного) позволяет с помощью контурной катушки скомпенсировать вредное влияние паразитных выходных и входных емкостей ГВВ и обеспечить одинаково хорошую работу [Pi, rj, Кр) в широком интервале несущих частот.

Рациональный выбор угла отсечки коллекторного (анодного) тока и степени напряженности режима позволяет получить полное использование лампы (транзистора) по мощности Pi и достаточно высокий КПД 7/а $ 0,75. Выходное напряжение (ток) резонансного ГВВ имеет гармоническую форму. Недостатком резонансного ГВВ является необходимость перестройки контуров при каждой смене несущей частоты и ограниченная полоса пропускаемых частот при каждой определенной настройке. Через контурные катушку и конденсатор (а также соединительные провода) протекают токи, значительно превышающие соответствующую (первую, вторую...) гармоническую составляющую выходного (коллекторного, анодного) тока; /конт - /а1 нагр I где <5нагр = 10 ... 30 - добротность нагруженного контура. Значение тока с учетом его частоты (определяющей степень проявления поверхностного эффекта) определяет выбор диаметра провода контурной катушки и способ ее охлаждения, а также сечение других соединительных проводов. Система настройки контуров усложняет эксплуатацию и конструкцию передатчика, понижает его надежность.

Применяют резонансные перестраиваемые ГВВ прежде всего там, где при иных схемных решениях не удается обеспечить нужную мощность Pi, КПД и коэффициент усиления Кр в некоторой полосе не-


сущих частот /н = /в (/в н > 2), например в широкодиапазонных передатчиках большой мощности.

Разновидностью резонансного является бигармонический режим ГВВ [1.1, § 2.10], при котором в анодной цепи имеется дополнительный Контур, настраиваемый на третью гармонику несущей частоты. В связи с трудностями настройки [1.1] бигармонический режим используется только в редко перестраиваемых передатчиках (радиовещательных длинных и средних волн) большой мощности, где выигрыш в КПД особенно существен. При бигармоническом режиме т] к. 0,9 .. .0,95.

Эксплуатация ГВВ существенно упрощается, если вместо резонансных контуров использовать полосовые ( октавные ) фильтры [1.1 и гл. 3]. При полосе несущих частот /в н 1,8 каждый такой ГВВ будет иметь один неперестраиваемый полосовой фильтр, правда, с числом конденсаторов и катушек, большим, чем в случае резонансных контуров. При полосе несущих частот /в н > 1,8 приходится переключателем подключать один из нескольких фильтров, каждый с полосой пропускания /в н 1,8 [гл. 3]. Система с переключателем и несколькими многоэлементными (многоконтурными) полосовыми фильтрами в каждом ГВВ передатчика получается громоздкой и дорогой и поэтому применяется при небольшой мощности, например Рд $ 3 .. .5 кВт. При больших мощностях существенно возрастают габариты, масса и стоимость ГВВ с переключаемыми октавными фильтрами по сравнению с резонансными контурами.

При использовании широкодиапазонных усилителей [1.1, § 2.6, 2.11, 3.5, 3.6] прежде всего отпадает необходимость в перестройке контуров или переключении полосовых фильтров каждого каскада ГВВ передатчика. Остается только задача подавления побочных излучений на выходе передатчика. Следовательно, упрощается эксплуатация и несколько повышается надежность вследствие уменьшения числа катушек переменной индуктивности, переменных конденсаторов, переключателей системы настройки. Кроме того, появляется возможность усиливать ШирокополоснЬ|е сигналы, работать с быстрой сменой несущей частоты, одновременно усиливать несколько разных сигналов с неперекрывающимися спектрами.

При построении транзисторного передатчика по блочно-модульному принципу (§ 1.5, 2.6, 3.12, 3.13) необходимо выполнять отдельные модули в виде широкополосных, не требующих перестройки ГВВ. В противном случае эксплуатация передатчика окажется неприемлемо сложной.

Вследствие существенного различия значений сопротивлений коллекторной нагрузки Рк - Uk/Ik1 транзистора и анодной нагрузки R. = ~ Us,jla.i лампы (Да 1000... 10 ОООДк) вредное влияние паразитных входной и выходной емкостей в транзисторном и ламповом ГВВ проявляется по-разному. Поэтому схемы транзисторных и ламповых ШПУ существенно отличаются друг от друга [1.1]. Транзисторные ШПУ строятся с использованием широкополосных трансформаторов (§ 3.5) и цепей коррекции (§ 3.6). Ламповые ШПУ строятся в форме усилителей с распре-



деленным усилением (УРУ) (§ 1.1, 2.8). Встречаются и другие варианты построения широкополосных каскадов и передатчиков в целом [1.5].

Коэффициент полезного действия и мощность транзисторных ШПУ практически равны КПД и Рх резонансных ГВВ, а при использовании ключевого режима несколько лучше (§ 2.3). У ламповых ШПУ по схеме УРУ КПД, Рх и Кр меньше, чем у резонансных (§ 2.11), а число ламп значительно больше.

Как резонансные, так и широкополосные ГВВ можно строить в двух вариантах: однотактном и двухтактном.

Основное достоинство однотактных ГВВ, обусловливающее их широчайшее применение в современных передатчиках, - простота и соответственно меньшие габариты, масса, стоимость, повышенная надежность по сравнению с двухтактными. Для перехода от однотактных (несимметричных) ГВВ к симметричным нагрузкам (симметричным антенным фидерам) используются ферритовые трансформаторы, симметрирующие устройства в фидерных трактах или др.

Основная особенность двухтактного построения ГВВ, определяющая его достоинства и области применения, состоит в его симметрии [1.1]. Двухтактное построение ШПУ позволяет при работе с отсечкой тока 9 = 90 получить выходное напряжение, близкое по форме к гармоническому, без помощи фильтрующих устройств. Именно поэтому транзисторные широкополосные модули строятся исключительно по двухтактной схеме.

По двухтактной (симметричной) схеме строят выходные каскады наиболее мощных декаметровых вещательных и связных передатчиков (Рд 100 кВт), которые работают на симметричные антенны (синфазные горизонтальные и др.) через симметричные двухпроводные фидеры. Изготовление симметрирующих ферритовых трансформаторов на такие мощности пока не освоено.

При одинаковом угле отсечки 9 и одинаковой напряженности режима КПД однотактного и двухтактного каскадов, естественно, одинаковы. Как уже отмечалось, при двухтактном построении ШПУ может быть использован 9 = 90 и получена форма выходного напряжения, близкая к гармонической без применения фильтров, а при однотактном построении для получения гармонической формы без помощи фильтров необходим режим класса А {9 = 180°), обладающий низким КПД.

Активные приборы в ГВВ (транзисторы и лампы) могут использоваться в двух вариантах включения: с общим эмиттером (катодом) и с общей базой (сеткой).

Подавляющее большинство современных генераторных радиоламп - лампы с экранирующей сеткой [1.1; 1.6; § 1.4], обладающие малой проходной емкостью Сась Поэтому они могут быть использованы в широком диапазоне частот при включении по схеме с общим катодом, обеспечивающем существенно большее усиление Кр = Px/Pci по сравнению с включением по схеме с общей сеткой. Только некоторые из современных тетродов (§ 1.4) при работе в верхней части их рабочих частот для обеспечения устойчивости либо нуждаются в нейтрализации

проходной емкости [1.1] при включении с общим катодом, либо их необходимо включать по схеме с двумя общими сетками. Генераторные триоды в диапазонах длинных и средних волн используются при включении с общим катодом и с цепями нейтрализации вредного влияния проходной емкости, а в диапазонах коротких и ультракоротких волн - по схеме с общей сеткой [1.1]. Генератор по схеме с общей сеткой имеет существенно меньший коэффициент усиления по мощности

Кр = Рх/[Рс1 + Рпрох) (§ 1.5).

Транзисторный усилитель по схеме с общим эмиттером на низких и средних для данного транзистора частотах имеет большее усиление, чем в схеме с общей базой. На высоких частотах усиление транзистора невелико и при включении по схеме общей базы может быть выше, чем при общем эмиттере [1.1; гл. 2]. Общая тенденция на сегодня такая: на частотах ниже примерно 1 ГГц основное применение имеет включение транзистора с ОЭ; на частотах выше 1 ГГц - с ОБ. Соответственно индуктивность вывода электрода, который предназначен быть общим у данного типа транзистора, делается предельно малой, меньшей, чем у других электродов.

Большинство современных мощных генераторных транзисторов предназначены для использования либо с ОЭ, либо с ОБ, что однозначно определяется их внутренним устройством и соответственно минимальной индуктивностью вывода электрода, предназначенного быть общим.

1.8. Обеспечение надежности передатчика при проектировании

Требования к эффективности и качеству работы систем радиосвязи и радиовещания постоянно возрастают, что заставляет совершенствовать аппаратуру и, в частности, существенно повышать надежность работы передатчиков. Надежность радиопередатчика закладывается на этапе его разработки, обеспечивается в процессе производства и поддерживается во время эксплуатации.

Надежность радиопередатчика количественно характеризуют вероятностью безотказной работы P{t), наработкой на отказ То и средним временем восстановления Tg (или коэффициентом готовности Kj. = = 1 - Тв/То) [1.1]. Опыт эксплуатации связных и вещательных передатчиков прошлого поколения, разработанных и изготовленных 10-20 лет назад, показал, что для большинства из них То = 200 ... 500 ч и Тв = 1...3 ч [1.1, 1.39], и при этом они недостаточно автоматизированы и требуют постоянного присутствия квалифицированного обслуживающего персонала. Существенного повышения эффективности работы систем радиосвязи и радиовещания можно достичь путем создания Полностью автоматизированных и способных работать без постоянного обслуживающего персонала радиопередатчиков.

Современные ГОСТы устанавливают довольно жесткие нормы надежности вновь проектируемых радиопередатчиков.



Таблица 1.14

Мощность, кВт

Наработка на отказ Тп. ч. в диапазонах

150... 1650 кГц

4...26 МГц

До 30 30...150 150...600 600...1200

* Для переда! блоков или пол

3000

1200/3000*

1000/2500*

1000/2000* гчиков, выполненных по с /комплектов.

1200 1000 800

истеме сложения мощностей


Таблица 1.15

Пиковая мощность, кВт

То, тыс, ч

3,5*

* Норма для полупроводниковых передатчиков.

Таблица 1.16

Группа РЭА (ГОСТ 16019-78)

Число элементов в РЭА, тыс.

Наработка на отказ РЭА Т„. ч

Полупроводниковые

На ИС и микросборках

до 5 % ИС

более 5 % ИС

1 и 2 (стационарные)

2500

3500

5000

2...4

1500

2500

4000

3, 4 и 5 (возимые)

Более 4

1500

3000

2000

3000

5000

1...3

1000

2300

4000

6 и 7 (носимые.

Более 3

1400

3000

До 0,3

3000

4000

6000

портативные)

0,3...0,7

2000

3000

5000

1...2

1000

2000

4000

Таблица 1.17

Число элементов в передатчике, тыс

То, тыс. ч

лампово-полупроводниковых

транзисторных

До 0,7

2,0

0,7...1,0

1...2

Более 2

0,35

1. Радиовещательные передатчики должны обеспечивать наработку на отказ согласно ГОСТу [1,23] соответственно данным табл. 1,14.

2. Телевизионные передающие станции и станции УКВ ЧМ вещания должны обеспечивать Го = 2500/3000 ч.

3. Передатчики магистральной связи должны обеспечивать надежность, указанную в табл. 1.15.

4. Радиостанции сухопутной подвижной связи должны обеспечивать надежность согласно табл. 1.16.

5. Передатчики морской подвижной связи мощностью 100.. .5000 Вт диапазонов частот 0,4...24 МГц должны иметь надежность соответственно табл. 1.17.

Основные функциональные узлы (блоки)

Число элемен-

7о, тыс. ч

передатчиков

тов, тыс.

Возбудители*:

2...5

сетки частот с формированием различных

видов работ

0,1...0,3

нескольких фиксированных частот

Ступени УВЧ предварительного усиления:

транзисторные ШПУ и умножители частоты*

0,05...0,1

ламповые УРУ

Около 0,2

ламповые резонансные и полосовые

Около 0,1

Выходные ступени УМВЧ:

ламповые

транзисторные (модули 50. ..300 Вт)

0,05...0,2

Модуляторы:

радиовещательных передатчиков AM

Около 1

малой мощности ОМ, ЧМ, ФМ*

Около 0,1

Выпрямители полупроводниковые и стабилизаторы

0,2...0,5

Системы:

УБС, защиты, контроля, диагностики*

0,5...2

автонастройки контуров*

0,2...0,5

охлаждения

Около 1

* В этих узлах желательно максимальное применение микросхем.

Отказы передатчиков разделяют на внезапные и постепенные. Надежность передатчика в отношении внезапных отказов (они составляют 80... 90 % общего числа отказов) закладывается на этапе проектирования и разработки и обеспечивается при производстве, а в эксплуатации может лишь поддерживаться на запроектированном уровне. Постепенные отказы, вызываемые медленными изменениями параметров деталей и элементов, можно прогнозировать, обнаруживать их приближение и предотвращать во время профилактических проверок и ремонтов.

Среднее время восстановления передатчиков для связных Гв $ $ 30 мин, для вещательных Гв $ 45 мин. Наработка на отказ устройч ства механической и электрической блокировок должна составлять не менее 10 циклов (т,е. срабатываний).

На этапе разработки уже при составлении структурной схемы еле- дует учитывать требования к надежности передатчика в целом (нормы на Го и Гв приведены выше) и сформулировать требования к надежности основных блоков (Го.бл) или функциональных узлов передатчика. При этом должно выполняться условие

о - У^о.бл>:

(1.3)

А: = 1

где п - число блоков,

В блоках с малой энергетической нагрузкой (возбудители, предварительные усилители, маломощные модуляторы и т.п.) следует предъявлять более высокие требования к надежности, чем в мощных ступенях,



-Ю..Л5тыс.ч

Возбудитель

20..JOmu.c

t k f

Ю...20тыс.ч

6. ..10 тыс. V

3...S тш.ч

Преддари-

Ввдоиансиый.

Выходной

вне

тельшй УВЧ

Маломощные выпрямители.

Мощный быпрямителк IS... 20 тыс. ч

L

Вход ИЧ

Предварительный тч IS...20тыс. ч

УНЧ 6...Ютыс.ч

Выход

20тус.ч

ВВС

ВО тыс.ч

Тде„=Г5...20тыс.ч lS...Z0muc.4 6...10тм.ч

Система охлаждения

Вход информации

Возбудитель

Преддаритель-ный УВЧ

Выходной УМВЧ

к

Выход

устройство

Устройства питания

-20 тыс.ч

Ш... 20 тыс.ч

Рис. 1.15

так как это легче реализовать. Задачу можно решить строго по минимуму экономических затрат на разработку и эксплуатацию всех блоков [1.39] либо воспользоваться усредненными табл. 1.18 для передатчиков с То.пер ~ 800... 1500 ч. Примеры распределения наработки на отказ по блокам передатчиков приведены на рис. 1.15.

Надежность блока определяется надежностью его элементов и их числом т [1.1, гл. И]:

(1.4)

где Аэл,- - интенсивность отказа г-го элемента с учетом условий его работы в передатчике (табл. 1.19).

При числе элементов т > 10 даже в маломощных блоках Трудно реализовать высокие значения Го.бл- Можно рекомендовать следующие пути обеспечения повышенной надежности: выбор надежных современных элементов, а в отдельных ответственных случаях - элементов, подвергнутых специальной тренировке и более строгому отбору; применение облегченных режимов работы с коэффициентом нагрузки А'н < 1; упрощение схем (снижение т) за счет применения новых, более сложных в функциональном отношении элементов - микросборок и полупроводниковых микросхем.

Применение интегральных схем (ИС) в тех узлах и блоках передатчиков, где это возможно, не столько позволяет выиграть в массогаба-ритных показателях или потребляемой мощности, сколько способствует

Таблица 1.19

Элементы

Л-10в, 1/ч*

Резисторы

0,15/1...0,001

Конденсаторы:

0,1/1...0,001

бумажные на напряжения до 600 В

0,03/-

то же, более 600 В

0,1/-

керамические на напряжения до 1 кВ

0,15/-

то же, более 1 кВ

-/1...0,2

слюдяные

-/0,1...0,03

масляные

0,3/-

электролитические

-/0,25...0,1

вакуумные

-/1...0,3

Диоды полупроводниковые:

германиевые

0,15/0,6...0,02

кремниевые

0,1/0,4...0,02

Транзисторы:

0,9/2...0,4

маломощные (до 5 Вт) германиевые

то же, кремниевые

0,5/1,3...0,25

мощные высокочастотные (5... 100 Вт)

-/2...0,5

Микросхемы полупроводниковые средней степени интеграции

-/0,5... 0,05

Электровакуумные генераторные приборы:

пентоды и тетроды мощностью до 5 кВт

-/5...1,5

тетроды и триоды мощностью 5.. .50 кВт

-/20...5

то же, 100 кВт и более

-/50...10

металлокерамические лампы СВЧ, ЛБВ

-/40... 10

клистроны пролетные мощные

3/6...1

магнетроны

100/400... 10

Трансформаторы:

-/1...0,3

мощные, источников питания

маломощные низкочастотные

-/0,3... 0,05

высокочастотные

-/0,2... 0,03

Дроссели:

-/1...0,2

высокочастотные

низкочастотные

-/0,5...0,1

Индуктивности ВЧ контуров:

постоянные

-/1...0,03

переменные (вариометры)

-/10... 1

Переключатели:

цепей питания и маломощных ВЧ цепей

-/0,5...0,05

мощных ВЧ цепей и контуров

-/10...1

-/0,3... 0,03

Разъемы и межблочные соединения

-/0,5...0,05

Разъемы и высокочастотные выводы

-/1...0,4

Электродвигатели, сельсины

-/10...1

Соединения пайкой

-/0,5. ..0,01

* В числителе даются средние значения интенсивности отказа, а б знаменателе - максимальные и минимальные.

достижению более высокой надежности передатчика в целом. По данным [1.42], ИС даже невысокой степени интеграции имеет в диапазоне температур 0... --80 °С интенсивность отказов Аис = (1... 5) 10~ 1/ч, тогда как эквивалентная ей по функциям схема из 20-50 дискретных элементов (транзисторы, диоды, резисторы, конденсаторы) будет иметь



интенсивность отказов на один-два порядка хуже даже при спецотборе деталей. При использовании ИС значительно уменьшается число монтажных соединений (пайка, сварка, контакты, разъемы и т.д.), что способствует повышению надежности аппаратуры.

К настоящему времени выпускают широкий ассортимент микросхем, среди которых: генераторы, модуляторы, усилители, преобразователи, схемы сравнения и селекции, работающие обычно при малых уровнях сигналов. Появляются и мощные микросхемы, пригодные для трактов УМВЧ передатчиков: например, гибридные микросхемы серии 272 представляют собой ВЧ усилители мощности 1, 3 и 10 Вт на определенные полосы частот в диапазоне 140. ..450 МГц.

Как видно из табл. 1.19, наименее надежными элементами РП-дУ являются электровакуумные приборы, мощные генераторные лампы (МГЛ).с сеточным управлением, клистроны, ЛБВ, магнетроны, а также ВЧ контурные системы с элементами их перестройки и регулировки.

Опыт эксплуатации МГЛ показал [1.27], что надежность их работы и срок службы в значительной мере зависят от режима питания цепи накала. Сопротивление цепи накала в холодном состоянии в 9. . . 12 раз меньше, чем при нормальном разогреве, и если не принять специальных мер, то под действием больших пусковых токов накала будут возникать деформации катода, более интенсивно разрушаться активирующее покрытие и может нарушиться герметичность спаев выводов катода с изоляторами. На практике применяют различные варианты схем, ограничивающие токи пусковых режимов: трансформаторы накала с большим потоком рассеяния или магнитным шунтом - регулятором, регуляторы с дросселями насыщения, тиристорные схемы регулирования и др. [1.27].

Кроме того, для повышения срока службы полезно стабилизировать мощность в цепи накала. Установлено, что превышение f/нак на 5 % приводит к уменьшению срока службы МГЛ вдвое, а работа при f/ aK, пониженном на 7 %, увеличивает срок службы в 3 раза [1.27].

При вводе МГЛ в эксплуатацию даже после непродолжительного хранения в составе ЗИПа целесообразно проводить контроль качества вакуума и эмиссионных свойств катода и подвергать МГЛ тренировке и жестчению по специальной технологии. Выполнение этих несложных мер позволит увеличить срок службы МГЛ до 10 тыс. ч и более, тогда как по ТУ обычно гарантируют 1...2 тыс. ч.

Эффективным путем повышения надежности передатчика или отдельных его блоков является резервирование [1.1, гл. 11], применяемое обычно в тех случаях, когда ограниченная надежность элементов и вышеуказанные меры не обеспечивают требуемой надежности передатчика или его блоков.

Решение о необходимости резервирования принимается после выбора типа элементов и проверки выполнимости соотношений (1.3), (1.4). Сведения об интенсивности отказов элементов в передатчиках приведены в табл. 1.19. Резервировать можно как отдельные менее надежные элементы схемы, так и целые блоки передатчика. Выигрыш в надежности при резервировании можно ориентировочно оценить по [1.1, гл. 11].

Га; Те

Влок 1

С

Го; Те

Влак Z

Тос

Здесь следует пояснить, что в [1.1] рассматривается как простейший пример резервирование без восстановления. Такое резервирование целесообразно на уровне элементов схемы или блоков в передатчиках однократного пользования без возможностей ремонта (спутники, ракеты и т.п.). Передатчики радиосвязи и вещания при эксплуатации многократно подвергаются профилактическим и восстановительным (после отказа) ремонтам. В них применяют обычно однократное [К - 1) резервирование блоков, узлов, участков схемы, не обладающих достаточной надежностью, с восстановлением их работоспособности после отказа. Выигрыш в надежности при этом зависит от того, как производится восстановление. Наработка на отказ резервированной системы (рис. 1.16) определяется в первом приближении соотношением

Рис. 1.16

Гос = Го 0,5То/Гв,

(1.5)

где Ts. - время восстановления отказавшего блока; Го - его наработка на отказ. Предполагается, что надежность переключателей П1 и П2 значительно превышает надежность блоков и вероятность отказа вступившего в работу блока за время восстановления отказавшего мала. При этом надежность системы возрастает в 0,5Го/Гв раз. При эксплуатации передатчиков без постоянного присутствия обслуживающего персонала и односменной работе ремонтной службы Гв может значительно возрасти, если отказ произошел после окончания работы смены, и ремонт начнется с задержкой до 10. ..15 ч. Но даже в таком неблагоприятном случае резервирование даст выигрыш в надежности (по Где) на один-два порядка и более. В качестве примеров повышения надежности можно привести резервирование возбудителей и трактов предварительного усиления телевизионных передатчиков, построение трактов передатчиков со сложением мощностей двух (или более) блоков, блочно-модульное построение транзисторных передатчиков, скользящее резервирование одного комплекта приемопередающей аппаратурь! ствола в линиях радиорелейной связи и др.

При разработке и проектировании передатчика следует обеспечить и другую характеристику надежности - ремонтопригодность, определяемую средним временем восстановления Гв (нормы см. выше). Снижению Гв способствуют: хорошо проработанная конструкция аппаратуры с удобным доступом к деталям и монтажу; применение блочно-модульного принципа конструирования с быстрой заменой неисправных блоков и модулей; системы контроля и сигнализации, позволяющие быстро обнаружить место неисправности; рациональное комплектование



ЗИПоз и, конечно, высокая квалификация ремонтного персонала и совершенная организация обслуживания аппаратуры.

Окончательные расчеты надежности передатчика и его отдельных блоков можно провести после того, как будут рассчитаны электрические и тепловые режимы, разработаны принципиальные схемы, конструкции и монтаж, выбраны все элементы.

Кроме рассмотренных выше свойств, характеризующих надежность (безотказность, ремонтопригодность и др.), важным свойством является живучесть, под которой понимается устойчивость нормального функционирования системы связи, вещания и отдельных ее звеньев против воздействия причин и факторов, природа которых лежит вне условий нормальной работы этих систем. Причины эти можно разделить на две группы: стихийные (ураган, землетрясение, грозовые разряды и т.п.) и преднамеренные (радиопротиводействие, боевые огневые удары противника, диверсионные действия и др.). Масштабы и характер возможных повреждений, а также затраты времени и средств на их ликвидацию могут быть очень значительны.

Мероприятия по обеспечению живучести РПдУ в экстремальных условиях требуют больших материальных затрат и состоят не только в совершенствовании аппаратуры при ее разработке, но и в обеспечении особых условий ее размещения и эксплуатации, что решается при проектировании и строительстве радиоцентров. Аппаратуру следует размещать в подземных помещениях, способных выдерживать ударные нагрузки до 7...10 кг/см и противостоять воздействию радиации и электромагнитных излучений. Более тщательно надо защитить и обслуживающий персонал. Линии электропитания, ВЧ фидеры и сами излучающие антенные системы следует размещать в подземных траншеях. Весьма целесообразно применять развитые системы резервирования как в самом радиопередающем оборудовании, так и в системах электропитания, охлаждения, подачи программ и др. [1.1].

1,9, Обеспечение допустимого теплового режима транзисторов, радиоламп, радиодеталей

Работа любого устройства сопровождается определенными потерями энергии. Радиоэлектронные устройства (в том числе радиопередатчики) представляют собой преобразователи энергии и в этом отношении характеризуются коэффициентом полезного действия т]. Промышленный (полный) КПД современных передатчиков различных назначений, диапазона частот, мощностей, видов и способов модуляции может быть в пределах от 10 до 75 %. Таким образом, до 9/10 потребляемой от источников питания энергии теряется бесполезно, вызывает нагрев деталей и конструкций передатчика, заставляет принимать меры для обеспечения допустимого теплового режима элементов передатчика. Для этого передатчик снабжается специальными устройствами, называемыми обычно система охлаждения , поскольку действительно во многих

случаях обеспечение допустимого теплового режима сводится к охлаждению наиболее нагретых элементов и передатчика в целом. Но встречаются ситуации, когда для обеспечения теплового режима отдельные элементы передатчика необходимо нагревать, например термостат возбудителя, импульсные водородные тиратроны.

Обеспечение оптимального теплового режима передатчика - сложная задача, являющаяся одной из важнейших составных частей его расчета и проектирования. Постоянное усложнение передатчиков, увеличение числа входящих в них активных и пассивных радиоэлементов, увеличивающаяся плотность монтажа, транзисторизация, стремление к уменьшению массы и габаритов - все это приводит к увеличению удельной тепловой нагрузки и к повышению роли систем охлаждения. Задача усложняется также ростом мощности, достигающей сегодня у радиовещательных передатчиков единиц мегаватт.

Повышение температуры радиоэлектронных устройств приводит к значительному снижению надежности их работы, ухудшению основных параметров. Так, снижение температуры транзисторов, трансформаторов на 10.. .15 С увеличивает их срок службы примерно вдвое [1.29].

Главные направления обеспечения оптимального теплового режима передатчика или его отдельного каскада при заданных полезной мощности и температуре окружающей среды следующие: 1) снижение потерь в транзисторах, радиолампах, деталях, что обеспечивается выбором оптимального режима каскада, деталей; 2) увеличение термостойкости, что обеспечивается выбором типов транзисторов, ламп, резисторов, конденсаторов, катушек, трансформаторов; 3) обеспечение оптимального отвода тепла, что обусловливается выбором и расчетом системы охлаждения. Расчет режимов и выбор деталей рассмотрены в гл. 2 и 3.

Для охлаждения радиопередатчиков используются следующие физические явления, связанные с теплообменом: теплоемкость, излучение, теплопроводность, конвекция, изменение агрегатного состояния вещества, термоэлектрический эффект Пельтье [1.31]. Построенные на основе этих физических явлений, системы охлаждения разделяются на следующие основные группы: 1) кондуктивные; 2) воздушные (газовые) с естественной конвекцией или с вынужденной (принудительной) циркуляцией; 3) жидкостные (водяные) с естественной конвекцией или вынужденной циркуляцией; 4) испарительные и с использованием фазовых превращений твердых тел; 5) термоэлектрические. Часто система охлаждения передатчика строится на сочетании двух указанных выше основных. Например, принудительное водяное охлаждение анодов ламп (так называемый внутренний контур системы охлаждения) с последующим воздушным принудительным охлаждением (так называемый внешний контур) воды внутреннего контура. Дополнительно требуется принудительное воздушное охлаждение ножки лампы и всего внутреннего объема передатчика.

Системы естественного охлаждения за счет явлений теплоемкости, теплопроводности, конвекции жидкости или газа, изменения агрегатного состояния вещества действуют без дополнительных затрат энергии.



Системы с вынужденной (принудительной) циркуляцией жидкости или газа, а также термоэлектрические требуют дополнительных затрат энергии для электродвигателей насосов и вентиляторов, для создания тока через термоэлектрические батареи. Соответственно растет потребляемая передатчиком в целом мощность и снижается его полный (промышленный) КПД. Наиболее энергоемкой является термоэлектрическая система охлаждения, потребляющая 2... 3 Вт энергии на 1 Вт отводимой [1.30]. Наличие в системах принудительного охлаждения электромоторов, насосов, вентиляторов приводит к снижению надежности, усложнению эксплуатации, удорожанию передатчика, к увеличению его массы и габаритов. Жидкостные (водяные) системы сложнее, дороже и менее надежны по сравнению с газовыми (воздушными), но более эффективны, так как коэффициент теплопередачи от металла к жидкости выше, чем от металла к газу. Работа электродвигателей, насосов и особенно вентиляторов сопровождается значительным шумом.

Наименьшей эффективностью применительно к передатчикам на радиолампах обладает система с естественной конвекцией воздуха и лучеиспусканием. Поэтому, начиная с полезной мощности около 100 Вт (рассеиваемая мощность 50... 150 Вт), большинство современных радиоламп имеет принудительное охлаждение. При полезной мощности до единиц киловатт преобладает принудительное воздушное охлаждение, при больших - водяное (см. табл. 1.5-1.8). Все более широко используется водяное испарительное охлаждение, сочетающее высокую эффективность охлаждения с простотой конструкции и обслуживания. Большинство современных мощных ламп выпускается в трех вариантах: для принудительного водяного (ГУ-75А, ГУ-61А, ГУ-76А, ГУ-9А, ГУ- 66А, ГУ-68А, ...), принудительного воздушного (ГУ-75Б, ГУ-61Б, ГУ- 76Б, ГК-9Б, ГУ-66Б, ГУ-68Б, ...) и испарительного (ГУ-75П, ГУ-61П, ГУ-76П, ГК-9П, ГУ-66П, ГУ-68П, ...) охлаждения (см. § 1.4).

Применительно к транзисторным каскадам передатчиков основным! является воздушное охлаждение с естественной конвекцией или прину-! дительной циркуляцией воздуха. Корпуса современных транзисторов имеют малые размеры [1.3], поэтому все мощные транзисторы обязательно снабжаются радиаторами для уменьшения теплового сопротивления между корпусом транзистора и окружающим воздухом. Если в справочных данных о транзисторе указано тепловое сопротивление между р-п-переходом и окружающей средой (Дд.с). то в некоторых случаях допустима эксплуатация транзистора без радиатора, нуждающаяся в расчетном подтверждении. Если же в справочнике приведено тепловое сопротивление между р-п-переходом и корпусом транзистора (Дт.к) или указано, что транзистор допускает мощность рассеяния /рас при некоторой невысокой температуре корпуса, то, значит, в большинстве случаев радиатор необходим. Упрощенная методика расчета радиатора приведена в [1.28-1.31]. При тепловых расчетах температуру р-п-перехода следует принимать на 20...25 С ниже предельно допустимой для данного транзистора.

Отметим в этой связи, что мощность одного транзистора в значительной мере ограничивается возможностями теплоотвода. При воздушном охлаждении трудно выполнить транзистор с допустимой рассеиваемой мощностью более 300.. .400 Вт. При водяном охлаждении достигнута отводимая мощность до 500 Вт.

В современных справочниках [1.2-1.4] приводятся подробные сведения об особенностях обеспечения теплового режима конкретных типов мощных транзисторов. Для достижения высокой надежности транзисторного передатчика этой конкретной информацией не следует пренебрегать.

По мере возрастания плотности монтажа возрастает трудность отвода тепла от транзисторов и ламп, расположенных в глубине корпуса каскада. В подобных случаях для вывода тепла используют так называемые тепловые трубки [1.34; 1.35], т.е. устройства для переноса тепла из одной зоны в другую при малой разности температур, работающие на основе явления испарения и конденсации жидкости. Эффективность тепловых трубок на несколько порядков выше обычных конвекционных систем. Для отвода тепла от холодного конца тепловой трубки (от зоны конденсации) могут быть использованы любые из упомянутых выше методов. У нас в стране выпускают радиолампы (ГУ-85К, ГУ-86К и др.), охлаждение анода которых производится через диэлектрические тепловые трубки, что позволяет существенно упростить конструкцию системы охлаждения.

1.10. Вопросы техники безопасности, охраны труда и окружающей среды при проектировании

Радиопередатчики, кроме, может быть, самых маломощных, представляют опасность и могут быть вредными для здоровья обслуживающего персонала или пользователя. Опасность и вредность передатчиков обусловливаются высоким электрическим напряжением, электромагнитным и рентгеновским излучением (при особо больших напряжениях), шумом вентиляторов системы охлаждения, возможностью попадания со стороны антенно-фидерной системы наводок от других передатчиков, грозовых разрядов и статического атмосферного электричества, возможностью возникновения сильной электрической дуги в низковольтных, но мощных цепях при случайном замыкании и др.

Меры обеспечения безопасности работ с передатчиками определены Правилами техники безопасности при сооружении и эксплуатации радиопредприятий и другими нормативными документами, которые созданы на основе многолетнего опыта эксплуатации, как отечественного, так и зарубежного; техника безопасности и охрана труда изучаются в специальном курсе, знакомство с ними проводится в лабораториях и при прохождении производственной практики. Большинство мер технического обеспечения безопасности обслуживающего персонала относится к области механического конструирования передатчика (корпус



1 2 3 4 5 6 7 ... 33
Яндекс.Метрика