|
| |
  |
Теория строительства Книги и журналы Величину QjjoM в связи с этим удобно определить в виде Qnou=Qo. + m, (VI.29) где QoK - наибольшие теплопотери через окна (безынерционные ограждения), определяемые по формуле (VI.28) при t„ = tjjo - А ; 2Qi - сумма теплопотерь через прочие тепло передающие ограждения помещения В момент наибольших теплопотерь через окна. Величина Qi для теплоустойчивого ограждения равна Q,Q,o-bAQ,, (VI.30) где Q, о - теплопотери в начале периода резкого похолодания при 4i = 4о по формуле (VI.28); AQ;-дополнительные теплопотери, соответствующие наружной температуре в момент наибольших тепло- потерь через окна. Разница Де; между временем наступления максимума теплопотерь через теплоустойчивые ограждения и временем минимума наружной температуры с учетом формулы (IV. 125) равна As; = 4А2р.п(0,1 ГЗД. -0,017), (VI.31) где Di - характеристика тепловой массивности, рассчитанная по формуле (IV.92) для периода Т=4А2р.п. Теплопотери изменяются практически линейно, следуя за изменением наружной температуры, поэтому величина AQ; может быть определена как AQ, = -J- ур,А, nF, -п- . (VI.32) %.пРг " Vn При расчете теплопотерь через конструкцию пола по грунту учитывая большую тепловую массивность грунта, величиной AQnn можно пренебречь. При определении установочной тепловой мощности системы отопления по СНиПу теплопотери через отдельные ограждения расчитывают при t„ = ts- Из предыдущего рассмотрения теплового режима ограждения в период резкого похолодания видно, что определенная по рекомендациям норм потеря тепла за счет теплопередачи может заметно отличаться от максимальных (для принятого Коб) значений. Необходимое количество тепла на нагрев инфильтрующегося в помещение наружного воздуха определяется по формуле Q==Ucp{tg-t)A, (VI.33) где L„ - часовой объем инфильтрующегося наружного воздуха; с - массовая теплоемкость воздуха; Рн - плотность наружного воздуха; А - коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока (экономайзерный эффект). В случае отсутствия компенсации вытяжного воздуха подогретым приточным воздухом часовой расход инфильтрующегося наружного воздуха определяется нормируемым по санитарно-гигиеническим условиям воздухообменом. Для наиболее точного расчета величины количество инфильт-рующегося воздуха La необходимо рассчитывать с учетом фактического воздухообмена в здании (см. § V.5 и V.6). Внутренние теплопоступления складываются из поступлений тепла от электропотребляющих источников, приборов для приготовления пищи, системы горячего водоснабжения, людей. Существующими нормами (применительно к жилым зданиям) теплопоступления оцениваются величиной порядка 20,9 В (18 ккал/ч) на 1 м площади помещения. Однако в расчете отопительной нагрузки следует учитывать, что часть этого тепла расходуется на некоторый догрев воздуха помещения от допустимой (расчетной для системы отопления) температуры до оптимальной, а также на неизбежный перегрев уходящего вентиляционного воздуха. В настоящее время при определении расчетной отопительной нагрузки нормы не учитывают теплопоступления за счет солнечной радиации. Однако на тепловой баланс помещений, а следовательно, и на реим работы отопления они оказывают существенное влияние, что особенно важно при определении текущей отопительной нагрузки, выборе схем и режима регулирования системы отопления. Расчет величины теплопоступлений за счет солнечной радиации можно проверить по методике, описанной в гл. VIII. Точный учет возможных теплопоступлений в помещения является дополнительным резервом для уменьшения тепловой нагрузки системы отопления и экономии тепла. Способы определения расчетных теплопотерь и соответствующие расчетные приемы подробно рассматриваются в курсе «Отопление». Пример VI.3. Определить наибольшие теплопотери через наружные ограждения жилой комнаты, если потери тепла происходят через наружную стену (/н с = 5,4 м), конструкция стены принята по примеру VI. 1, и окно (pQif = 2,4 м) двойное с деревянными раздельными переплетами с Кок - = 2,675 Вт/(м-К) [2,3 ккал/{м-ч-°С)]. Здание расположено в Москве. Комната ориентирована на север. Решение. По табл. VI. 1 для жилых домов в зимний период Коб = 0.7-По табл. VI.2 для Москвы при Коб = 0.7. о = -17,2°; = 14,6°; \z„ = = 3 сут; v„ - 4,5 м/с. Для окна при = 1 по формуле (VI.8) /„=(- 17,2)+ 1 (- 14,9) = -32,1 °С. Наибольшие теплопотери через окна по формуле (VI.37) Qo„ = 2,675[18 -(-32,1)] 1 .2,4. 1,15 = 369,89 Вт, где У] = 1,15 с учетом скорости ветра и ориентации помещения на север. Теплопотери через стену, соответствующие началу периода резкого похолодания (f„ = <н о = -17,2°), равны г.с.о= -5,4. 1,15 = 227,46 Вт. Массивность стены при Т = 4Д?р „ = 4-3 = 12 сут = 288 ч с учетом формул <IV.90) и (IV. 94) равна По СНиПу, для бетона р = 2400 кг/м* и пенобетона р = 600 кг/м, теплоемкость с= 837,36 Дж/(кг-К), "-"25 2 3,14 • 1,454 • 837. 36 2400 0,1% 1,454 ]/ 288-3600 0,174 /2 3,14 0,174 288 . - -,. -.174 837,36 600 0,015 3600 1,454 /2 - 3,14 . 1,454 - 837,36 • 2400 --- =0.Ь81. 288 - 3600 Коэффициент теплоинерционности стены Т цо формуле (VI 7) равен Т = = R„/(Rs4) = 1, так как коэффициент сквозного затухании v при D < 2.5 по формуле (IV. 126) равен v ;?s = Rg/R. Наибольшее возрастание теплопотерь через наружную стену за период резкого похолодания по формуле (VI 32) составит AQ„,= 14,9- 1-5,4- 1,15 = 96.28 Вт. Запаздывание Дв по формуле (VI.31) равно Де =288(0,113 • 0,681 -0,017) = 17,3 ч. Дополнительные теплопотери через стену в момент максимума теплопотерь по формуле (VI.32) 72 17 3 Д(? = 96,28 -- = 73,19. Наибольшие теплопотери помещения по формуле (VI. 29) равны QnoM = 369,88-t-227,46-Ь 73,-19 = 670,54 Вг. I Эта величина соответствует принятому в расчете коэффициенту обеспеченности Коб - 0.7. § Vr.7. ОБОГРЕВ ПОМЕЩЕНИЯ Отопительный прибор передает тепло от теплоносителя системы отопления обогреваемому помещению. Его конструкция, способ установки и присоединения к системе отопления должны всесторонне оцениваться по теплотехническим, экономическим, техническим и эстетическим показателям. Для этого определяют количество затрачиваемого на обогрев помещения тепла, оптимальные формы прибора, доли отдаваемого им конвективного и лучистого тепла и оценивают степень оптимальности микроклимата, создаваемого нагревательным прибором. Использование прибора той или иной конструкции и его установка в различных местах помещения не должны приводить к заметному перерасходу тепла. Показателем, оценивающим эти свойства, явля- 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 [ 99 ] 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 |